ניו-טק מגזין | יולי 2018
בוצעה גם אנליזה של רשת העומס תוך כמדד להפסדי אי- GT שימוש בשבח המרה תיאום של רשת העומס בין הטרנסיסטור .)2 b (איור 50 Ω ועומס ממשי טהור של היעילות שחושבה עבור רשת העומס היא , וזה נמצא בתיאום קרוב 2800 MHz ב- 96.6 לערך שחושב על פי הפסדי ההחזרה באותה תדירות. לצרכי השוואה חושב שבח העבודה בהנחת הפסדי התנגדות טהורה ברשת, GP . למרות 97.7% והתקבלה נצילות של שהפסדי הפיזור האלה לא כוללים באופן ישיר הפסדי החזרה, הערך שלהם בכל זאת תלוי בעכבת הסיים כיון שהם משפיעים על פילוג הזרם והמתח ברשת, וכך הם משפיעים על הפסדי הנחושת וההפסדים הדיאלקטריים בהתאמה. השגת תיאום אופטימלי רחב סרט בעזרת הטרנסיסטור הזה היה יחסית פשוט מכמה סיבות. הראשונה - יחס טרנספורמציה ) בכל תחום תדרי העבודה. 2:1 נמוך ( בערך הסיבה השניה- עכבת העומס עבור הספק היתה מרוכזת, Pmax מקסימלי אופטימלי והסיבה השלישית היא שהעכבה השתנתה עם הגדלת התדירות במוקד המסתובב עם כיוון השעון. כפי שצויין קודם, יחס הטרנספורמציה הנמוך יחסית היה קריטריון יעיל להעדפת התקן זה, מסוג רחב סרט זה. RFPA ביישום GaN רשת המקור הבקרה על שינויי עכבת המקור בפס העבודה הושגה באמצעות שימוש ברשת מסנן מעביר פס, שיתרונו הנוסף הוא הקטנת ההגבר בתדירויות נמוכות, תדירויות שבהן ההגבר הפנימי האינהרנטי של הטרנסיסטור הוא גבוה מאוד. רשת זו, שנועדה לתיאום עכבת המקור, תורמת גם
ליציבות המגבר בתחום התדרים הנמוכים. 15:1 יחס הטרנספורמציה של העכבות הוא ולכן דרושה רשת משוכללת יותר. אפשר לשלב רשתות תיאום עם שיפוע חיובי מחושב או יכולת השוואה במעגלי תיאום המקור אך דבר זה לא נעשה בתכנון זה. ניתן להשיג על RFPA את היציבות של ה- ידי שימוש בנגד מיצב המחובר בטור לזוג קבל -נגד הסמוך להדק המבוא, ולאחריו נגד טורי. למרות שזו במידת מה גישה מחמירה, האנליזה הראתה שהטרנסיסטור הוא בעל נטיה לאי יציבות בפס תדרי העבודה ולכן הוקרב קצת שבח כדי להשיג ועד 1 MHz יציבות בלתי תלויה בתדרים שמ- , התדר שבו הטרנסיסטור מאבד 6 GHz מעל .) Fmax את השבח ( הנדסת צורת גל השתמשו גם RFPA כדי לבצע אנליזה של ה- load - pull tuner ], הן ב- 5[ בהנדסת צורת גל וגם בצורה יותר מבוקרת ברשת ממשית. המודלים האחרונים של ההתקן מאפשרים גישה אל צמתי הזרם והמתח של מחולל הזרם הפנימי. דבר זה מאפשר צפיה בצורות הגל ובשיאי הזרם והמתח, וגם בקו העומס , ונתונים אלה מאפשרים DLL הדינמי אנליזה של ההידוק ואופן העבודה של המגבר. לפני שצמתים אלה הפכו לנגישים האופציה היחידה היתה לנטר את צורות הגל במישור המארז, גישה שמוגבלותיה ברורות לאור ההשפעות הפרזיטיות של המארז. (ביטול הרשת הפרזיטית היה אפשרי רק אם הטופולוגיה וערכי הרכיבים היו ידועים, וכן אם ההשפעה החשמלית שלהם נוטרלה על ידי ביטולה במהלך הסימולציה). למרות שניתנה תשומת לב לבקרת עכבת העומס עבור ההרמוניה 60 47.91V B 10.0 10.0 -10.0 5.0 5.0 -5.0 2.0 2.0 -2.0 3.0 3.0 -3.0 4.0 4.0 -4.0 Swp Max 3000MHz Swp Min 1000MHz
INMAT OUTMAT MEAS vs MODEL
INMAT OUTMAT MEAS vs MODEL
Swp Max 3000MHz
1.0 1.0 -1.0 10.0 -5.0
0.8
1.0 1.0 -1.0
0.8
0.6
2.0
0.6
3.0
0.4
4.0
5.0
0.4
0.2
0
0.2
0.4
0.6
0.8
2.0
3.0
4.0
5.0
10.0
0.2
-10.0
-0.2
-4.0
-0.4
-3.0
0 S(2,2) INMATMODEL S(1,1) OUTMATMODEL S(1,1) INMATMEAS S(1,1) OUTMATMEAS
0.2
0.4
0.6
0.8
-2.0
-0.6
Swp Min 1000MHz
-0.8
A 4 איור על מקבע ובו רואים את RFPA - )a( OUTMAT- ו INMAT מקבעי המדידה של ואת יחידת הנחושת המרכזית ) תוצאות מחושבות מול תוצאות b( OUTMAT - ו INMAT מדודות של 1000 - 3000MHz בתחום -0.2 -0.4
« «
INTRINSIC I V DLL 1500MHz
-100 100 300 500 700 900 1100 1300 1500
S(2,2) INMATMODEL S(1,1) OUTMATMODEL S(1,1) INMATMEAS S(1,1) OUTMATMEAS
TRANSITIONREGION
-0.6
-0.8
INTRINSIC DRAIN CURRENT [mA]
5.501V
0
20
40
INTRINSIC DRAIN VOLTAGE [V]
INTRINSIC I V DLL 1500MHz
INTRINSIC V I WAVEFORMS 1500MHz
-100 100 300 500 700 900 1100 1300 1500
60
1500
A
A
50
1250
40
1000
30
750
TRANSITIONREGION
20
500
10
250
INTRINSIC DRAIN VOLTAGE [V]
INTRINSIC DRAIN CURRENT [mA]
INTRINSIC DRAIN CURRENT [mA]
B
B
0
0
0.4423ns
1.108ns
5.501V
47.91V
0
0.5
1
1.333
0
20
40
60
TIME [ns]
INTRINSIC DRAIN VOLTAGE [V]
INTRINSIC V I WAVEFORMS 1500MHz :3a איור המתקבל על ידי שמוש בצמתי מתח וזרם פנימיים DLL בעירור גל רציף. 1500Mhz בתדר 1500 «
צורות מתח וזרם פנימיות שהתקבלו תוך שימוש :3b איור באותם צמתים עם איזורים מתואמים מוגדרים על ידי איזורים וואט. 10 מוצללים. הספק המוצא הוא
60
A
50
1250
69 l New-Tech Magazine
40
1000
30
750
IN CURRENT [mA]
AIN VOLTAGE [V]
Made with FlippingBook HTML5